吸收塔漿液間歇性溢流的根本原因在于氣泡或 泡沫的產生,引起的“虛假液位”遠高于DCS所顯示 的液位[2];再加上底部漿液擾動泵脈沖擾動或攪拌 器攪拌、氧化空氣鼓入、漿液噴淋等因素的綜合影響 引起液位波動。結合國華盤電公司脫硫系統吸收塔 漿液起泡的原因,分析如下:

1)雜質混入到吸收塔漿液中。吸收塔漿液中由 于系統中進入了其他成分,增加了氣泡液膜的機械強 度,使得泡沫穩定性高,而純凈的液體由于起泡性只 與其表面張力有關,液膜之間能相互連接,使形成的 氣泡不斷擴大,最終破裂,不能形成穩定的泡沫[3], 雜質混入的可能性原因如下:一是鍋爐在運行過程中 投油、燃燒不充分,未燃盡成分隨鍋爐尾部煙氣進入 吸收塔;二是脫硫吸收劑石灰石中含過量MgO(起泡 劑),與硫酸根離子發生反應;三是經過除塵器的煙 氣粉塵濃度超標,含有過量的重金屬。

2)脫硫用工藝水水質問題。國華盤電公司脫硫 系統工藝水用水為空壓機冷卻水回水,該水溫度較 高,夏天可達40℃左右。由于本身較高的濃縮倍率 加之經過了各種藥劑處理,使得工藝水水質極不穩 定,且極易起泡。而且吸收塔在正常運行時考慮到水 平衡的因素,大量的濾液水經常不間斷地補充至吸收 塔漿液中,由于濾液水為吸收塔排出漿液經石膏旋流 站旋流后的溢流,其中含有大量的重金屬離子也會促 使泡沫的產生。

3)氧化風機風量及跳閘問題。氧化風機風量是 根據設計煤種含硫量而確定的,針對不同煤種,風機 沒有風量調節功能,使得進入吸收塔的氧化風量大大 超過實際需要,這些富余的空氣都以氣泡的形式從氧 化區底部溢至漿液的表面,從而助長了漿液動態液位 的虛假值,也導致吸收塔溢流[4]。另外運行過程中 氧化風機突然跳閘現象的出現,使吸收塔漿液氣液平 衡被破壞,也會導致吸收塔漿液大量溢流。

4)漿液擾動泵、漿液噴淋的影響。盤電公司每 個吸收塔漿液循環系統有4臺漿液循環泵,流量均在 7 600 m3/h,吸收塔漿液循環泵的大流量循環噴淋, 一定程度上加劇了吸收塔液位的波動。 

    4　吸收塔漿液溢流現象的控制措施 

    防止吸收塔漿液出現起泡溢流的現象,脫硫系統 運行人員應當時刻提高運行能力,從漿液溢流的原因 出發,做出適當的運行工況調整。 

    1)適當降低漿液靜態液位。正常運行時將吸收 塔液位控制在正常值的低限維持運行。吸收塔實際控制液位防止高液位時吸收塔漿液溢流進入GGH換熱元件表 面造成結垢堵塞,堅持通過石膏漿液排出泵排出石膏 漿液,降低吸收塔的密度,保持吸收塔漿液密度控制 在1 110~1 130 kg/m3之間,減少吸收塔內雜質濃度, 提高漿液質量,避免因密度過高造成漿液起泡溢流。 

    2)脫硫廢水的及時排放。盤電公司廢水處理系 統,每天處理后向渣系統排放的廢水為200 m3左右, 及時排放廢水來降低吸收塔漿液中重金屬離子、 Cl-、有機物、懸浮物及各種雜質的含量,避免因雜質 逐漸累積導致吸收塔內漿液“中毒”,造成脫硫率下 降、起泡溢流現象加劇。 

    3)在保證脫硫效率高于95%的前提下,保持2 臺漿液循環泵運行

    4)嚴格執行目前脫硫專業運行規程和各項技術 措施。與其他專業緊密配合,在主機投油或除塵裝置 出現故障時,可采用暫時打開旁路煙氣擋板,調小增 加風機葉片的運行方式,最大程度地減少進入到脫 硫系統的雜質或粉塵。 

    5)加入消泡劑。加入消泡劑是最直接的控制手 段,定期把消泡劑加入到吸收塔地坑里通過排水坑泵 打到吸收塔中,能快速解決起泡問題。但是,該方法 不能從根本上解決問題,一旦停止加入消泡劑時間過 長,吸收塔漿液可能再次出現起泡溢流的現象,而且 消泡劑的大量使用在一定程度上增加了運行成本。 

    6)定期對吸收塔液位進行標定。脫硫系統吸收塔所采用液位計為壓力變送器式液位計,取 三次平均值,減小液位誤差,并分析動態液位與靜態 液位之間關系及規律,確保DCS畫面吸收塔液位顯 示值的正確性。 

    7)對于沒有設置GGH的電廠脫硫系統,應定期 打開煙道底部疏水閥疏水,防止漿液到達增壓風機出 口段。當溢流漿液進入煙道后,吸收塔入口處煙氣溫 度突然大幅下降,必須及時停運增壓風機[6-7]。 

    5　結語 

    脫硫系統運行實踐經驗表明,嚴格按照 脫硫系統運行標準,通過采取上述措施,吸收塔漿液 溢流的現象雖不可避免但是可以控制的,目前脫硫系 統運行良好,嚴重的溢流現象已很少發生。 吸收塔漿液溢流問題對脫硫系統的穩定運行仍 存在很大危害,是脫硫系統運行長抓不懈的問題。脫 硫運行人員需要長期摸索、積累經驗,妥善及時處理, 才能保證脫硫系統安全穩定地運行。